1 引言(Introduction)

砂岩型铀矿床是我国铀矿四大工业类型之一(阙为民等, 2005), 其铀矿资源量约占我国已探明铀矿资源总量的35%(代春艳等, 2014).原地浸出作为砂岩型铀矿开采的主流工艺(Mudd, 2001), 具有工艺简单、基建投资少、建设周期短、生产成本低、环境友好等优点(Zammit et al., 2014).所谓“原地浸出工艺”是指在矿石处于天然埋藏状况下, 将溶浸液通过注液井注入含矿层, 从矿石中选择性地溶出金属铀, 再利用抽液井将含铀溶液(浸出液)提升至地表的集采、冶于一体的新型铀矿开采方法.按照溶浸液的不同, 地浸采铀工艺可以分为酸法浸出(以H₂SO₄为主要溶浸剂)、碱法浸出(以NaHCO₃为主要溶浸剂)和CO₂+O₂浸出.预计到2020年, 我国地浸工艺铀产量将占天然铀总产量的90%以上.

在地浸生产过程中, 由于溶浸液的注入, 含矿含水层的氧化还原环境及酸碱环境会发生改变, 造成井场区域地下水中铀等核素含量升高；同时, 由于铀兼具化学毒性与放射性毒性, 在生物体内富集后会导致肾损伤、致癌致畸等严重健康问题(徐佳丽, 2014；Corlin et al., 2016).因此, 在井场停产后必须选取经济、合理的地下水修复技术对地下水环境进行恢复治理.目前, 我国针对CO₂+O₂原地浸出采铀地下水修复技术尚未开展系统的科学研究, 没有成熟的工程实践.

自然衰减过程(Natural Attenuation Processes)已被证明可以有效降低地下水铀等污染核素的浓度(El-Naby et al., 2008；Zhu et al., 2008；Dong et al., 2016), 而吸附作用作为控制铀的迁移特性与长期归宿的重要自然衰减过程之一, 得到了越来越多的研究.但目前对铀的吸附行为的研究大多集中在单矿物吸附(崔瑞萍等, 2015；Reinoso-Maset et al., 2016；黄俊文等, 2019)或合成/改性材料的吸附(谢水波等, 2014；李仕友等, 2017；王芳等, 2018)等方面, 而针对井场外围砂岩这种天然介质对铀的吸附行为研究鲜有报道.除此之外, 目前开展的吸附实验多在室温下进行, 且实验过程中的铀浓度往往可以达到几十甚至上百mg·L^-1, 这些实验条件并不能反映地浸铀矿山退役期间铀迁移环境的真实状态.因此, 本文基于地浸铀矿山的实测数据设置实验条件, 利用我国北方某地浸铀矿山井场外围天然砂岩作为吸附剂研究其对铀的吸附行为, 确定该过程的吸附动力学模型及等温吸附模型, 探讨吸附过程的影响因素, 以期为自然衰减技术在地浸铀矿山地下水修复领域的应用提供科学依据.

2 材料与方法(Materials and methods) 2.1 主要试剂与仪器

主要试剂：铀标准液(GBW(E) 080173), 浓度为100 mg·L^-1, 实验过程中不同浓度的铀溶液均用铀标准液稀释获得；硝酸(UP级, 70%, 北京化学试剂研究所)、氢氧化钠、硝酸钠、硝酸钙、硝酸镁、硫酸钠、碳酸氢钠等为分析纯.

主要仪器：电感耦合等离子体原子发射光谱仪ICP-AES (ICAP 6000, 热电公司)、X射线衍射仪(Bruker AXS, D8-FOCUS)、超纯水仪(Advantage 10, 美国Millpore公司)、恒温振荡器(HNY-200B)、pH计(PHBJ-260)、电子天平(BSA124S).

2.2 砂岩样品处理与测试

本次实验用到的砂岩取自我国北方某地浸铀矿山白垩系上统姚家组地层.实验前用去离子水洗净岩心表面泥浆, 烘干后进行破碎、研磨, 筛分出特定粒径, 用超纯水洗去砂岩表面的浮尘, 烘干备用.

利用XRD测试砂岩样品矿物组成, 结果表明(图 1), 实验用砂岩所含矿物主要为石英、钠长石与钾长石, 3种矿物的质量分数分别为39.5%、31.7%和28.8%.

2.3 实验方法

为了确定砂岩粒径大小对实验结果的影响, 在进行动力学实验时, 分别用 < 0.1、0.1~0.15、0.15~0.2、0.2~0.25和0.25~0.5 mm 5个粒径范围颗粒开展实验.将一定量预处理好的不同粒径砂岩样品放入25 mL锥形瓶后加入铀浓度为1 mg·L^-1的铀溶液；混合均匀后用体积可以忽略的HNO₃和NaOH调整体系的pH至6.5, 将锥形瓶放入恒温摇床, 摇床温度设定为10 ℃(现场实测地下水水温), 转速为240 r·min^-1.

在2 min、5 min、10 min、15 min, 30 min、1 h、6 h、12 h、24 h、48 h时, 取反应后溶液, 采用0.45 μm滤膜过滤后, 利用ICP-AES检测溶液中铀浓度.不同粒径条件下, 分配系数K_d随粒径的变化情况见图 2.由图可知, 分配系数K_d值开始时随砂岩粒径的增大而减小, 但粒径增大到0.15~0.2 mm后, K_d值趋于稳定.因此, 在后续研究中选择0.15~0.2 mm作为代表性粒径开展相关实验.

在研究某一因素的影响时, 仅改变该因素本身, 其他实验条件与动力学实验条件一致, 分别研究初始铀浓度(0.2~8 mg·L^-1, 现场实测地下水中铀浓度范围)、pH(2~8, pH下限值按酸法地浸退役采区内部pH=2计, pH上限值按地下水背景值pH=8计)和其他离子(0.5、1、3、5、10 mmol·L^-1的Ca(NO₃)₂、Mg(NO₃)₂、Na₂SO₄、NaHCO₃, 现场实测地下水中主要离子种类)对铀吸附的影响.反应12 h后, 采用0.45 μm滤膜过滤, 并利用ICP-AES检测溶液中铀浓度.

根据实验结果计算砂岩对溶液中铀的吸附率η、吸附量Q_e和分配系数K_d, 公式如下：

(1)

(2)

(3)

式中, C₀为铀初始浓度(mg·L^-1)；C_e为平衡时铀浓度(mg·L^-1)；V为溶液体积(L)；m为砂岩质量(g)；Q_e为吸附量(mg·g^-1)；K_d为分配系数(L·g^-1).

3 结果与讨论(Results and discussion) 3.1 砂岩对铀的吸附动力学特征

本次实验各取样节点时溶液中的铀浓度变化情况见图 3.由图 3可知, 当反应进行到1 h时, 溶液中的铀浓度由初始的1 mg·L^-1降低到0.46 mg·L^-1, 吸附率为54%.反应进行到12 h后体系接近动态平衡, 至48 h实验结束时吸附率维持在65%左右.在实验开始阶段, 砂岩样品对铀的吸附较为迅速, 后期吸附速率逐渐下降, 一定时间之后吸附过程趋于平衡.这种吸附现象发生的原因在于实验开始时砂岩具有充足的吸附点位, 可以迅速与溶液中的铀发生吸附反应；随着吸附反应的进行, 砂岩表面的吸附点位不断减少, 造成吸附速率下降；当表面吸附点位被完全占据后, 则吸附过程达到平衡.

利用准一级动力学方程(4)和准二级动力学方程(5)进一步研究砂岩对溶液中铀的吸附动力学过程, 拟合结果见表 1.由表 1可知, 准一级动力学方程拟合的可决系数为0.9527, 准二级动力学方程拟合的可决系数为0.9990, 且准二级动力学方程拟合得到的Q_e值更接近实验数据计算值, 表明砂岩对铀的吸附过程更符合准二级动力学方程, 这也表明该过程是化学吸附过程, 其速率控制步骤为化学反应(Nanasivayam et al., 2007).

(4)

(5)

式中, Q_t为t时刻的吸附量(mg·g^-1)；k₁(min^-1)与k₂(g·mg^-1·min^-1)分别为准一级方程与准二级动力学方程的吸附速率常数(Lagergren et al., 1898；Ho et al., 1999).

3.2 砂岩对铀的等温吸附特征

不同初始铀浓度条件下的吸附量和吸附率变化情况见图 4.由图可知, 随着铀初始浓度的增大, 砂岩对水溶液中铀的吸附量增大, 吸附率减小.这是因为随着铀浓度的增大, 溶液中铀与砂岩表面碰撞的机会增多, 致使单位质量的砂岩对水溶液中铀的吸附量增大；又因为溶液中铀含量增加, 砂岩上的吸附点位会逐渐达到饱和, 致使吸附率减小.

为了进一步了解砂岩对水溶液中铀的吸附行为, 分别采用Freundlich等温吸附方程(6)和Langmuir方程(7)对实验数据进行拟合, 结果见表 2.由拟合结果可知, Freundlich等温吸附方程更好地反映砂岩对水溶液中铀的吸附情况, 可决系数为0.9810, 这表明砂岩对铀的吸附为多层吸附(Lee et al., 2009).

(6)

(7)

式中, Q_e为平衡吸附量(mg·g^-1)；C_e为平衡时溶液中溶解组分的浓度(mg·L^-1)；K_f与n分别为与吸附容量和吸附强度有关的Freundlich等温吸附方程经验常数；Q_max为Langmuir等温吸附方程的理论饱和吸附量(mg·g^-1)；b为Langmuir等温吸附方程常数, 表征吸附剂与吸附质的亲和能力.

3.3 pH对砂岩吸附铀的影响

溶液中铀的吸附率与反应体系pH密切相关, 不同pH条件下的实验结果见图 5.由图 5可知, 在pH=2时, 铀的吸附率最低, 为11.5%；pH在3~6时, 铀的吸附率维持在75%左右, 变化较小；当pH＞6时, 铀的吸附率随pH的增大而降低.

pH之所以对铀的吸附过程产生影响, 一方面是由于H⁺的存在会与UO₂²⁺发生竞争吸附, 另一方面是由于pH影响着水溶液中铀的物种演化过程(Saleh et al., 2018；Tran et al., 2018).为了进一步解释pH对该吸附过程的影响, 利用地球化学模拟软件PHREEQC模拟了实验条件下铀的物种演化情况与各主要矿物的饱和指数SI.不同pH条件下, 水溶液中铀的物种演化情况见图 6, 各主要矿物饱和指数SI见表 3.

模拟结果显示, pH＜5时, 溶液中铀的主要存在形态为UO₂²⁺, 随着pH的增大, UO₂²⁺会发生水解作用, 与OH^-结合, 当pH＞6时, 会有一定比例的碳酸铀酰络合物出现, 当pH=8时, 水溶液中铀的主要存在形态则为碳酸铀酰络合物(图 6).

当反应体系的pH=2时, 原生矿物组分钾长石与钠长石均处于对于溶液的非饱和状态(表 3), 会发生明显的溶解作用, 虽然溶液中的H⁺会有一定的消耗, 但由于反应体系固液比的限制, 钾长石与钠长石全部溶解后仍有较多的H⁺存在于体系当中, 因此, 整个体系的pH上升不明显；同时, H⁺会占据砂岩表面上的吸附活性位点, 在占据活性位点后会对带有正电荷的UO₂²⁺形成静电排斥作用, 阻止UO₂²⁺向活性位点靠近, 因此, 该pH条件下铀的吸附率极低, 仅为11.5%.

当溶液初始pH大于2时, 实验条件下原生矿物钾长石、钠长石与石英均处于对于溶液的平衡状态(表 3), 钾长石与钠长石溶解到一定量后不再发生溶解, 而原生矿物溶解释放的K、Na、Al、Si等元素促使了三水铝石、高岭石和白云母等次生矿物的生成, H⁺浓度较低且被部分消耗, 减小了其与UO₂²⁺的竞争吸附能力.因此, pH大于2时, 铀的吸附率维持在一个较高水平.此外, 由铀的物种演化情况可知, 当溶液pH＞3时, UO₂²⁺开始发生水解作用, 形成半径更大的UO₂OH⁺、(UO₂)₃(OH)₅⁺、(UO₂)₄(OH)₇⁺等络合离子, 阻碍了其在砂岩表面的吸附, 随着pH的增大, 铀的吸附率会略有降低(崔瑞萍等, 2015).当反应体系的pH＝8时, 溶液中的铀主要以(UO₂)₃(CO₃)₂^2-、UO₂(CO₃)₃^4-等迁移性更强的负电荷络合离子形式存在, 吸附率会进一步降低.

3.4 主要离子对铀吸附影响

由图 7可知, 砂岩对溶液中铀的吸附率会随反应体系中Ca²⁺、Mg²⁺、SO₄^2-、HCO₃^-等离子浓度的升高而下降, 4种离子都在一定程度上抑制了砂岩对铀的吸附.Ca²⁺、Mg²⁺等阳离子, 会与带正电荷的UO₂²⁺争夺砂岩上的吸附点位, 且其浓度越高时, 争夺能力越强(Davis et al., 2004；Dangelmayr et al., 2017; 2018), 因此, 随着Ca²⁺、Mg²⁺等离子浓度的增大, 铀的吸附率不断减小.对于SO₄^2-、HCO₃^-等阴离子而言, 其对铀吸附过程的抑制主要体现在阴离子可以与UO₂²⁺形成迁移性更强的铀酰络合物(Fox et al., 2006；Alam et al., 2014；Bhargava et al., 2015), 进而造成砂岩对溶液中铀吸附率的降低.当添加的其他离子的离子强度相等时, 各离子对砂岩吸附性能的抑制情况有所差别, 各离子对该吸附过程抑制能力从小到大的顺序为：SO₄^2- < Mg²⁺ < Ca²⁺ < HCO₃^-.

4 结论(Conclusions)

1) 砂岩对溶液中铀的吸附符合准二级动力学方程, 数据拟合可决系数R²为0.9990, 表明该过程是一个由化学反应控速的吸附过程.

2) 随着溶液中铀初始浓度的增大, 砂岩对水溶液中铀的吸附量增大, 吸附率减小.用Langmuir和Freundlich等温吸附模型对吸附实验数据进行拟合, 其可决系数分别为0.7652和0.9810, 表明砂岩对铀的等温吸附过程更符合Freundlich等温吸附模型, 该过程为多分子层吸附过程.

3) 溶液pH对铀的吸附过程有明显影响, 溶液pH=3时, 铀的吸附率达到最高, 为77%.通过实验表明, 在铀矿地浸退役采区地下水所处的pH范围内, 通过砂岩自身的吸附作用这一自然衰减过程, 可以使水溶液中的铀浓度降低70%以上.

4) 砂岩对溶液中铀的吸附率会随反应体系中Ca²⁺、Mg²⁺、SO₄^2-、HCO₃^-等离子浓度的升高而下降, 4种离子对该吸附过程抑制能力从小到大的顺序为：SO₄^2- < Mg²⁺ < Ca²⁺ < HCO₃^-.